HBsC3C HBsC4铜合金棒

HBsC3C HBsC4铜合金棒NK120-TM03、MZC1-TM03、C15150-TM03、NB105-TM03、C19020-TM03、C19025-TM03、NB109-TM03、NIPZ-TM03、DK10-TM03、OLIN195-TM03、C19500-TM03、MSP1-TM03、C18665-TM03、CAC16-TM03、C19800-TM03、OLIN19720-TM03、C19720-TM03、KLF4-TM03、C50590-TM03、KLF5-TM03、C50715-TM03、MF202-TM03、C50710-TM03、KLF7-TM03、C51190-TM03、F5218-TM03、C52180-TM03、F5248-TM03、C52480-TM03、KA1025-TM03、C17530-TM03、C17510-TM03、HPTC-TM03、C19900-TM03、NKT180-TM03、YCuT-M-TM03、YCuT-F-TM03、MX96-TM03、MX215-TM03、

α单相黄铜（从H96至H65）具有良好的塑性，能承受冷热加工，但α单相黄铜在锻造等热加工时易出现中温脆性，其具体温度范围随含Zn量不同而有所变化，一般在200～700℃之间。因此，热加工时温度应高于700℃。单相α黄铜中温脆性区产生的原因主要是在Cu-Zn合金系α相区内存在着Cu3Zn和Cu9Zn两个有序化合物，在中低温加热时发生有序转变，使合金变脆；另外，合金中存在微量的铅、铋有害杂质与铜形成低熔点共晶薄膜分布在晶界上，热加工时产生晶间破裂。实践表明，加入微量的铈可以有效地消除中温脆性。

两相黄铜（从H63至H59），合金组织中除了具有塑性良好的α相外，还出现了由电子化合物CuZn为基的β固溶体。β相在高温下具有很高的塑性，而低温下的β′相（有序固溶体）性质硬脆。故(α+β)黄铜应在热态下进行锻造。含锌量大于46%～50%的β黄铜因性能硬脆，不能进行压力加工。

力学性能

EFTEC23Z-TM03、EFTEC97-TM03、EFTEC98S-TM03、EFTEC820-TM03、M702S-TM03、M702U-TM03、MAX251-TM03、MAX251C-TM03、MAX375-TM03、C64775-TM03、C64790-TM03、C64770-TM03、C70240-TM03、C64725-TM03、NKC388-TM03、NKC286-TM03、NKC1816-TM03